Сорбифер Дурулес – это препарат, который широко применяется для лечения и профилактики железодефицитной анемии. Он представляет собой комбинацию двух активных веществ: сульфата железа и аскорбиновой кислоты. Такое сочетание обеспечивает эффективное всасывание железа в организме, что особенно важно при дефиците этого микроэлемента.
Железо является жизненно важным элементом, участвующим в процессе кроветворения, транспорте кислорода и метаболических процессах. При его недостатке у человека могут наблюдаться слабость, головокружение, снижение работоспособности и другие симптомы. Сорбифер Дурулес помогает восполнить дефицит железа, улучшая общее состояние и нормализуя показатели крови.
Особенность препарата заключается в технологии Durules, которая обеспечивает постепенное высвобождение активных веществ. Это позволяет минимизировать раздражающее действие на желудочно-кишечный тракт и повысить биодоступность железа. Препарат выпускается в форме таблеток, что делает его удобным для применения.
В данной статье подробно рассмотрены основные аспекты применения Сорбифер Дурулес: показания, дозировка, особенности приема, возможные побочные эффекты и противопоказания. Эта информация поможет правильно использовать препарат для достижения максимального терапевтического эффекта.
Сорбифер Дурулес: инструкция, применение и особенности
Препарат выпускается в форме таблеток, покрытых оболочкой. Каждая таблетка содержит 320 мг сульфата железа (эквивалентно 100 мг двухвалентного железа) и 60 мг аскорбиновой кислоты. Оболочка обеспечивает постепенное высвобождение действующих веществ, что снижает риск раздражения желудочно-кишечного тракта.
Применяется Сорбифер Дурулес по назначению врача. Обычная дозировка для взрослых и подростков старше 12 лет составляет 1-2 таблетки в сутки. Для профилактики железодефицита достаточно 1 таблетки в день. Препарат принимают внутрь, запивая водой, не разжевывая. Для лучшего усвоения рекомендуется принимать таблетки за 30 минут до еды или через 2 часа после.
Особенностью препарата является его пролонгированное действие, что позволяет поддерживать стабильный уровень железа в крови. Аскорбиновая кислота усили# 2
## THEORY OF ELASTICITY
### 2.1 INTRODUCTION
The theory of elasticity is used throughout this book for the development of structural analysis methods and energy theorems. It is assumed that the reader is familiar with the concepts of engineering mechanics, such as free-body diagrams, equilibrium, and compatibility. In this chapter, the basic equations of elasticity are reviewed and summarized for use in subsequent chapters.
### 2.2 DEFINITIONS
Stress is defined as force per unit area. Figure 2-1 shows an element with normal and shear stresses acting on it. Normal stresses (\(\sigma\)) are perpendicular to the plane on which they act, and shear stresses (\(\tau\)) are parallel to the plane. The first shear stress subscript denotes the plane on which the stress acts, and the second subscript denotes the direction of the stress. For example, \(\tau_{xy}\) is the shear stress acting on the \(x\) plane in the \(y\) direction.
Strain is defined as deformation per unit length. Normal strains (\(\epsilon\)) are caused by normal stresses, and shear strains (\(\gamma\)) are caused by shear stresses. The two subscripts for shear strain have the same meaning as those for shear stress.
Displacement is defined as the movement of a point from its original position to its new position. For example, the displacement of point \(A\) in Figure 2-2 to point \(A’\) is \(\delta\).
### 2.3 STRESS
Figure 2-3 shows an infinitesimal element with stresses acting on it. The element is in equilibrium; therefore, the stress components must satisfy the following equations of equilibrium:
\[\sum F_x = 0 = \frac{\partial \sigma_x}{\partial x} + \frac{\partial \tau_{yx}}{\partial y} + \frac{\partial \tau_{zx}}{\partial z} + F_x \quad (2-1)\]
\[\sum F_y = 0 = \frac{\partial \sigma_y}{\partial y} + \frac{\partial \tau_{zy}}{\partial z} + \frac{\partial \tau_{zy}}{\partial x} + F_y \quad (2-2)\]
\[\sum F_z = 0 = \frac{\partial \sigma_z}{\partial z} + \frac{\partial \tau_{zx}}{\partial x} + \frac{\partial \tau_{yz}}{\partial y} + F_z \quad (2-3)\]
where \(F_x\), \(F_y\), and \(F_z\) are the components of the body force per unit volume acting in the \(x\), \(y\), and \(z\) directions. For example, the body force in the \(x\) direction due to gravity is \(\gamma g\), where \(\gamma\) is the mass density and \(g\) is the acceleration of gravity.
From moment equilibrium, the following relationships between the shear stress components are obtained:
\[\tau_{xy} = \tau_{yx} \quad (2-4)\]
\[\tau_{yz} = \tau_{zy} \quad (2-5)\]
\[\tau_{zx} = \tau_{xz} \quad (2-6)\]
Thus, only six of the nine stress components are independent. The six independent stress components are
\[\sigma_x, \sigma_y, \sigma_z, \tau_{xy}, \tau_{yz}, \tau_{zx} \quad (2-7)\]
### 2.4 STRAIN
Figure 2-4 shows an infinitesimal element with normal and shear strains. The normal strains are
\[\epsilon_x = \frac{\partial u}{\partial x} \quad (2-8)\]
\[\epsilon_y = \frac{\partial v}{\partial y} \quad (2-9)\]
\[\epsilon_z = \frac{\partial w}{\partial z} \quad (2-10)\]
where \(u\), \(v\), and \(w\) are the displacements in the \(x\), \(y\), and \(z\) directions, respectively.
The shear strains are
\[\gamma_{xy} = \frac{\partial u}{\partial y} + \frac{\partial v}{\partial x} \quad (2-11)\]
\[\gamma_{yz} = \frac{\partial v}{\partial z} + \frac{\partial w}{\partial y} \quad (2-12)\]
\[\gamma_{zx} = \frac{\partial w}{\partial x} + \frac{\partial u}{\partial z} \quad (2-13)\]
From the above relationships, it is seen that
\[\gamma_{xy} = \gamma_{yx} \quad (2-14)\]
\[\gamma_{yz} = \gamma_{zy} \quad (2-15)\]
\[\gamma_{zx} = \gamma_{xz} \quad (2-16)\]
Thus, only six of the nine strain components are independent. The six independent strain components are
\[\epsilon_x, \epsilon_y, \epsilon_z, \gamma_{xy}, \gamma_{yz}, \gamma_{zx} \quad (2-17)\]
### 2.5 STRESS-STRAIN RELATIONSHIPS
The stress-strain relationships for a linear, elastic, isotropic material are given by
\[\epsilon_x = \frac{1}{E} [\sigma_x — v(\sigma_y + \sigma_z)] \quad (2-18)\]
\[\epsilon_y = \frac{1}{E} [\sigma_y — v(\sigma_z + \sigma_x)] \quad (2-19)\]
\[\epsilon_z = \frac{1}{E} [\sigma_z — v(\sigma_x + \sigma_y)] \quad (2-20)\]
\[\gamma_{xy} = \frac{1}{G} \tau_{xy} \quad (2-21)\]
\[\gamma_{yz} = \frac{1}{G} \tau_{yz} \quad (2-22)\]
\[\gamma_{zx} = \frac{1}{G} \tau_{zx} \quad (2-23)\]
where \(E\) is the modulus of elasticity, \(v\) is Poisson’s ratio, and \(G\) is the shear modulus. The shear modulus is related to \(E\) and \(v\) by
\[G = \frac{E}{2(1 + v)} \quad (2-24)\]
The stress-strain relationships can be written in matrix form as
\[\{\epsilon\} = [S] \{ \sigma \} \quad (2-25)\]
where
\[\{\epsilon\} = \begin{cases}
\epsilon_x \\
\epsilon_y \\
\epsilon_z \\
\gamma_{xy} \\
\gamma_{yz} \\
\gamma_{zx}
\end{cases} \quad \{\sigma\} = \begin{cases}
\sigma_x \\
\sigma_y \\
\sigma_z \\
\tau_{xy} \\
\tau_{yz} \\
\tau_{zx}
\end{cases} \quad (2-26)\]
and
\[[S] = \begin{bmatrix}
\frac{1}{E} & -\frac{v}{E} & -\frac{v}{E} & 0 & 0 & 0 \\
-\frac{v}{E} & \frac{1}{E} & -\frac{v}{E} & 0 & 0 & 0 \\
-\frac{v}{E} & -\frac{v}{E} & \frac{1}{E} & 0 & 0 & 0 \\
0 & 0 & 0 & \frac{1}{G} & 0 & 0 \\
0 & 0 & 0 & 0 & \frac{1}{G} & 0 \\
0 & 0 & 0 & 0 & 0 & \frac{1}{G}
\end{bmatrix} \quad (2-27)\]
The inverse of the stress-strain relationships can be written as
\[\{\sigma\} = [C] \{ \epsilon \} \quad (2-28)\]
where
\[[C] = [S]^{-1} = E \begin{bmatrix}
1 — v & v & v & 0 & 0 & 0 \\
v & 1 — v & v & 0 & 0 & 0 \\
v & v & 1 — v & 0 & 0 & 0 \\
0 & 0 & 0 & \frac{1 — 2v}{2} & 0 & 0 \\
0 & 0 & 0 & 0 & \frac{1 — 2v}{2} & 0 \\
0 & 0 & 0 & 0 & 0 & \frac{1 — 2v}{2}
\end{bmatrix} \quad (2-29)\]
### 2.6 PLANE STRESS
For plane stress, \(\sigma_z = \tau_{yz} = \tau_{zx} = 0\), and the stress-strain relationships become
\[\epsilon_x = \frac{1}{E} (\sigma_x — v\sigma_y) \quad (2-30)\]
\[\epsilon_y = \frac{1}{E} (\sigma_y — v\sigma_x) \quad (2-31)\]
\[\gamma_{xy} = \frac{1}{G} \tau_{xy} \quad (2-32)\]
The stress-strain relationships can be written in matrix form as
\[\{\epsilon\} = [S] \{ \sigma \} \quad (2-33)\]
where
\[\{\epsilon\} = \begin{cases}
\epsilon_x \\
\epsilon_y \\
\gamma_{xy}
\end{cases} \quad \{\sigma\} = \begin{cases}
\sigma_x \\
\sigma_y \\
\tau_{xy}
\end{cases} \quad (2-34)\]
and
\[[S] = \begin{bmatrix}
\frac{1}{E} & -\frac{v}{E} & 0 \\
-\frac{v}{E} & \frac{1}{E} & 0 \\
0 & 0 & \frac{1}{G}
\end{bmatrix} \quad (2-35)\]
The inverse of the stress-strain relationships can be written as
\[\{\sigma\} = [C] \{ \epsilon \} \quad (2-36)\]
where
\[[C] = [S]^{-1} = E \begin{bmatrix}
1 & v & 0 \\
v & 1 & 0 \\
0 & 0 & \frac{1 — v}{2}
\end{bmatrix} \quad (2-37)\]
### 2.7 PLANE STRAIN
For plane strain, \(\epsilon_z = \gamma_{yz} = \gamma_{zx} = 0\), and the stress-strain relationships become
\[\sigma_x = \frac{E}{(1 + v)(1 — 2v)} [(1 — v)\epsilon_x + v\epsilon_y] \quad (2-38)\]
\[\sigma_y = \frac{E}{(1 + v)(1 — 2v)} [(1 — v)\epsilon_y + v\epsilon_x] \quad (2-39)\]
\[\tau_{xy} = G\gamma_{xy} \quad (2-40)\]
The stress-strain relationships can be written in matrix form as
\[\{\sigma\} = [C] \{ \epsilon \} \quad (2-41)\]
where
\[\{\sigma\} = \begin{cases}
\sigma_x \\
\sigma_y \\
\tau_{xy}
\end{cases} \quad \{\epsilon\} = \begin{cases}
\epsilon_x \\
\epsilon_y \\
\gamma_{xy}
\end{cases} \quad (2-42)\]
and
\[[C] = \frac{E}{(1 + v)(1 — 2v)} \begin{bmatrix}
1 — v & v & 0 \\
v & 1 — v & 0 \\
0 & 0 & \frac{1 — 2v}{2}
\end{bmatrix} \quad (2-43)\]
The inverse of the stress-strain relationships can be written as
\[\{\epsilon\} = [S] \{ \sigma \} \quad (2-44)\]
where
\[[S] = [C]^{-1} = \frac{1 + v}{E} \begin{bmatrix}
1 — v & -v & 0 \\
-v & 1 — v & 0 \\
0 & 0 & 2(1 + v)
\end{bmatrix} \quad (2-45)\]
### 2.8 AXISYMMETRIC STRESS
For axisymmetric stress, \(\tau_{r\theta} = \tau_{z\theta} = \gamma_{r\theta} = \gamma_{z\theta} = 0\), and the stress-strain relationships become
\[\epsilon_r = \frac{1}{E} (\sigma_r — v\sigma_\theta — v\sigma_z) \quad (2-46)\]
\[\epsilon_\theta = \frac{1}{E} (\sigma_\theta — v\sigma_r — v\sigma_z) \quad (2-47)\]
\[\epsilon_z = \frac{1}{E} (\sigma_z — v\sigma_r — v\sigma_\theta) \quad (2-48)\]
\[\gamma_{rz} = \frac{1}{G} \tau_{rz} \quad (2-49)\]
The stress-strain relationships can be written in matrix form as
\[\{\epsilon\} = [S] \{ \sigma \} \quad (2-50)\]
where
\[\{\epsilon\} = \begin{cases}
\epsilon_r \\
\epsilon_\theta \\
\epsilon_z \\
\gamma_{rz}
\end{cases} \quad \{\sigma\} = \begin{cases}
\sigma_r \\
\sigma_\theta \\
\sigma_z \\
\tau_{rz}
\end{cases} \quad (2-51)\]
and
\[[S] = \begin{bmatrix}
\frac{1}{E} & -\frac{v}{E} & -\frac{v}{E} & 0 \\
-\frac{v}{E} & \frac{1}{E} & -\frac{v}{E} & 0 \\
-\frac{v}{E} & -\frac{v}{E} & \frac{1}{E} & 0 \\
0 & 0 & 0 & \frac{1}{G}
\end{bmatrix} \quad (2-52)\]
The inverse of the stress-strain relationships can be written as
\[\{\sigma\} = [C] \{ \epsilon \} \quad (2-53)\]
where
\[[C] = [S]^{-1} = E \begin{bmatrix}
1 — v & v & v & 0 \\
v & 1 — v & v & 0 \\
v & v & 1 — v & 0 \\
0 & 0 & 0 & \frac{1 — 2v}{2}
\end{bmatrix} \quad (2-54)\]
### 2.9 STRAIN-DISPLACEMENT RELATIONSHIPS
The strain-displacement relationships are
\[\epsilon_x = \frac{\partial u}{\partial x} \quad (2-55)\]
\[\epsilon_y = \frac{\partial v}{\partial y} \quad (2-56)\]
\[\epsilon_z = \frac{\partial w}{\partial z} \quad (2-57)\]
\[\gamma_{xy} = \frac{\partial u}{\partial y} + \frac{\partial v}{\partial x} \quad (2-58)\]
\[\gamma_{yz} = \frac{\partial v}{\partial z} + \frac{\partial w}{\partial y} \quad (2-59)\]
\[\gamma_{zx} = \frac{\partial w}{\partial x} + \frac{\partial u}{\partial z} \quad (2-60)\]
For axisymmetric stress, the strain-displacement relationships are
\[\epsilon_r = \frac{\partial u}{\partial r} \quad (2-61)\]
\[\epsilon_\theta = \frac{u}{r} \quad (2-62)\]
\[\epsilon_z = \frac{\partial w}{\partial z} \quad (2-63)\]
\[\gamma_{rz} = \frac{\partial u}{\partial z} + \frac{\partial w}{\partial r} \quad (2-64)\]
### 2.10 EQUILIBRIUM EQUATIONS
The equilibrium equations are
\[\frac{\partial \sigma_x}{\partial x} + \frac{\partial \tau_{xy}}{\partial y} + \frac{\partial \tau_{zx}}{\partial z} + F_x = 0 \quad (2-65)\]
\[\frac{\partial \sigma_y}{\partial y} + \frac{\partial \tau_{yz}}{\partial z} + \frac{\partial \tau_{zy}}{\partial x} + F_y = 0 \quad (2-66)\]
\[\frac{\partial \sigma_z}{\partial z} + \frac{\partial \tau_{zx}}{\partial x} + \frac{\partial \tau_{yz}}{\partial y} + F_z = 0 \quad (2-67)\]
For axisymmetric stress, the equilibrium equations are
\[\frac{\partial \sigma_r}{\partial r} + \frac{\partial \tau_{rz}}{\partial z} + \frac{\sigma_r — \sigma_\theta}{r} + F_r = 0 \quad (2-68)\]
\[\frac{\partial \sigma_z}{\partial z} + \frac{\partial \tau_{rz}}{\partial r} + \frac{\tau_{rz}}{r} + F_z = 0 \quad (2-69)\]
### 2.11 BOUNDARY CONDITIONS
The boundary conditions are
\[\sigma_x n_x + \tau_{xy} n_y + \tau_{zx} n_z = T_x \quad (2-70)\]
\[\tau_{xy} n_x + \sigma_y n_y + \tau_{yz} n_z = T_y \quad (2-71)\]
\[\tau_{zx} n_x + \tau_{yz} n_y + \sigma_z n_z = T_z \quad (2-72)\]
where \(n_x\), \(n_y\), and \(n_z\) are the direction cosines of the outward normal to the boundary, and \(T_x\), \(T_y\), and \(T_z\) are the components of the surface traction.
For axisymmetric stress, the boundary conditions are
\[\sigma_r n_r + \tau_{rz} n_z = T_r \quad (2-73)\]
\[\tau_{rz} n_r + \sigma_z n_z = T_z \quad (2-74)\]
where \(n_r\) and \(n_z\) are the direction cosines of the outward normal to the boundary, and \(T_r\) and \(T_z\) are the components of the surface traction.
### 2.12 COMPATIBILITY EQUATIONS
The compatibility equations are
\[\frac{\partial^2 \epsilon_x}{\partial y^2} + \frac{\partial^2 \epsilon_y}{\partial x^2} = \frac{\partial^2 \gamma_{xy}}{\partial x \partial y} \quad (2-75)\]
\[\frac{\partial^2 \epsilon_y}{\partial z^2} + \frac{\partial^2 \epsilon_z}{\partial y^2} = \frac{\partial^2 \gamma_{yz}}{\partial y \partial z} \quad (2-76)\]
\[\frac{\partial^2 \epsilon_z}{\partial x^2} + \frac{\partial^2 \epsilon_x}{\partial z^2} = \frac{\partial^2 \gamma_{zx}}{\partial z \partial x} \quad (2-77)\]
\[\frac{\partial^2 \gamma_{xy}}{\partial z^2} + \frac{\partial^2 \gamma_{yz}}{\partial x^2} = \frac{\partial^2 \gamma_{zx}}{\partial x \partial y} \quad (2-78)\]
\[\frac{\partial^2 \gamma_{yz}}{\partial x^2} + \frac{\partial^2 \gamma_{zx}}{\partial y^2} = \frac{\partial^2 \gamma_{xy}}{\partial y \partial z} \quad (2-79)\]
\[\frac{\partial^2 \gamma_{zx}}{\partial y^2} + \frac{\partial^2 \gamma_{xy}}{\partial z^2} = \frac{\partial^2 \gamma_{yz}}{\partial z \partial x} \quad (2-80)\]
For axisymmetric stress, the compatibility equations are
\[\frac{\partial^2 \epsilon_r}{\partial z^2} + \frac{\partial^2 \epsilon_z}{\partial r^2} = \frac{\partial^2 \gamma_{rz}}{\partial r \partial z} \quad (2-81)\]
\[\frac{\partial^2 \gamma_{rz}}{\partial r^2} + \frac{\partial^2 \gamma_{rz}}{\partial z^2} = \frac{\partial^2 \epsilon_r}{\partial r \partial z} \quad (2-82)\]
### 2.13 AIRY STRESS FUNCTION
For plane stress, the Airy stress function \(\phi\) is defined by
\[\sigma_x = \frac{\partial^2 \phi}{\partial y^2} \quad (2-83)\]
\[\sigma_y = \frac{\partial^2 \phi}{\partial x^2} \quad (2-84)\]
\[\tau_{xy} = -\frac{\partial^2 \phi}{\partial x \partial y} \quad (2-85)\]
The Airy stress function must satisfy the compatibility equation
\[\frac{\partial^4 \phi}{\partial x^4} + 2 \frac{\partial^4 \phi}{\partial x^2 \partial y^2} + \frac{\partial^4 \phi}{\partial y^4} = 0 \quad (2-86)\]
For plane strain, the Airy stress function \(\phi\) is defined by
\[\sigma_x = \frac{\partial^2 \phi}{\partial y^2} \quad (2-87)\]
\[\sigma_y = \frac{\partial^2 \phi}{\partial x^2} \quad (2-88)\]
\[\tau_{xy} = -\frac{\partial^2 \phi}{\partial x \partial y} \quad (2-89)\]
The Airy stress function must satisfy the compatibility equation
\[\frac{\partial^4 \phi}{\partial x^4}
Как правильно принимать Сорбифер Дурулес?
- Дозировка: Обычная доза для взрослых и подростков старше 12 лет составляет 1–2 таблетки в сутки. При тяжелом дефиците железа дозировка может быть увеличена до 3–4 таблеток в сутки, но только по назначению врача.
- Время приема: Таблетки принимают внутрь, запивая достаточным количеством воды (не менее 100 мл). Лучше всего принимать препарат за 30 минут до еды или через 2 часа после приема пищи.
- Продолжительность курса: Длительность лечения зависит от степени дефицита железа и определяется врачом. Обычно курс длится 3–6 месяцев. После нормализации уровня гемоглобина рекомендуется продолжить прием препарата еще 2–3 месяца для восстановления запасов железа в организме.
- Особые указания: Не следует разжевывать или делить таблетки, так как это нарушает механизм их медленного высвобождения. Избегайте одновременного приема с молочными продуктами, чаем, кофе или антацидами, так как они снижают всасывание железа.
- Побочные эффекты: В редких случаях возможны тошнота, запоры или диарея. При появлении неприятных симптомов проконсультируйтесь с врачом.
Перед началом приема Сорбифер Дурулес обязательно проконсультируйтесь с врачом для определения точной дозировки и длительности курса.
Какие показания к применению Сорбифера Дурулес?
Сорбифер Дурулес назначается для лечения и профилактики железодефицитных состояний, которые могут возникать в различных ситуациях. Основные показания к применению включают:
Железодефицитная анемия
Препарат эффективен при лечении анемии, вызванной недостатком железа. Это состояние часто сопровождается слабостью, утомляемостью, бледностью кожи и другими симптомами, связанными с нарушением транспорта кислорода в организме.
Профилактика дефицита железа
Сорбифер Дурулес используется для предотвращения железодефицита у пациентов с повышенной потребностью в железе. Это актуально для беременных женщин, кормящих матерей, а также для людей, соблюдающих строгие диеты или страдающих хроническими кровопотерями.
Важно: Препарат применяется только по назначению врача после подтверждения диагноза и определения уровня железа в организме. Самолечение может привести к нежелательным последствиям.
